首页～摩杰娱乐～主页：横梁以立柱为支承，按立柱之间的距离作为梁的跨度，梁的支撑条件按简支考虑，其弯距见表

　　：横梁是双向受弯构件，在水平方向由板传来风力、地震力；在竖直的方向由板和横梁自重产生竖向弯距，见图5-14。

　　式中:Mx -- 横梁绕x轴(垂直于幕墙平面方向）的弯距设计值(KN·m)；My

　　－横梁截面绕y轴(幕墙平面内方向）的截面抵抗矩（mm3)γ－塑性发展系数，可取为1.05；

　　μZ－风压高度变化系数；应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GBJ9采用。W

　　－基本风压（KN／m2），按GBJ9附图中的数值采用；部分城市基本风压见表5-5 。我国部分城市基本风压W

　　刚 度玻璃板材支承在横梁和立柱上，组成幕墙平面。在风力和地震力作用下，横梁和立柱会产生挠曲。竖向荷载使横框产生竖向挠度。如果它们的挠度过大，幕墙变形过大，则会使幕墙物理性能（雨水渗漏、空气渗透等）受到损害，甚至使玻璃破碎，因此应当验算横梁和立柱的挠度。

　　立柱通常为偏心受拉构件，应避免设计成偏心受压构件，受压时容易丧失稳定。立柱的轴向力由板、横梁的重量和立柱的重量产生；立柱的弯距由横梁传来的（有时由板直接传来）的风力和地震力产生。

　　受力模型:①简支梁：竖框上端悬挂在与建筑物连接的转接件上，下部固定在下层竖框伸出的铝插芯上（见图a）.

　　多跨铰接连续静定梁：底层竖框的上端悬挑于固定点之上一定长度，第二层竖框的下端通过铝插芯与底层竖框连接，其上端也悬挑一定长度，其余层依次同样安装（见图c）。

　　多跨铰接连续一次超静定梁：双跨梁竖框上端带有一个悬挑端，其它安装方式同多跨铰接连续静定梁（见图d）。

　　当楼面梁截面高度足够（或楼层间有辅助支撑结构）可以布置两个支点时，应优先采用多跨铰接连续一次超静定梁；其次采用双跨梁。

　　当楼面梁截面高度较小（或楼层间无辅助支撑结构）只能布置一个支点时，应优先采用多跨铰接连续静定梁；此情况原则上不采用简支梁进行竖框计算，除非工程有特殊要求，方采用简支梁计算模型。3

　　式中： Φ——折减系数（双跨梁对相同条件的简支梁的挠度比值），按L1/L2查表L

　　、对于多跨铰接连续静定梁、多跨铰接连续一次超静定梁，应从顶层逐层计算；对于连续多层竖框的a1、L1（或a1、b1、d1）均相同，当内力逼近一定值时，可不再逐一计算。1、

　　注意挠度的方向，正值表示向下，负值表示向上（荷载方向如计算简图所示）。a

　　——室外温度（℃）,根据当地气象台资料ti——室内温度（℃），用房屋暖气设计温度

　　玻璃强度计算：通常情况下自重、地震作用所产生的应力很小，不起控制作用，只需考虑风力作用或温度作用便可以了。

　　1——弯曲系数，按a/b的值查表5.4.1(JGJ102) (b为长边边长)a——玻璃短边长度，(mm)；

　　Wk·（t2＋t22／4）］［1＋（t1／t2）3］式中：Ａ——玻璃的允许最大面积m2

　　=d·t总·fCB3、横框与竖框连接计算：竖框与角片连接选用４个ＳＴ4.8×

　　×16紧固钉受荷面积16.76 mm24、伸缩缝接点宽度计算为了适应幕墙温度变形以及施工调整的需要，竖框上下段通过插芯套装，留有一段空隙——伸缩缝

　　结构硅酮密封胶的强度验算玻璃幕墙构件的下列部位应采用与接触材料相容的结构硅酮密封胶密封粘结，其粘结宽度ＣS及厚度tS

　　半隐框、隐框幕墙使用的中空玻璃的两层玻璃周边；b．半隐框、隐框幕墙构件的玻璃与铝合金框之间的部位。

　　埋件锚板宜采用热浸镀锌的Q235钢。钢筋应采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋，不得采用冷加工钢筋。

　　8mm，也不宜大于25mm。受剪预埋件可用２跟锚筋。③直锚筋与锚板宜采用Ｔ形焊。锚筋直径不大于20mm时宜采用压力埋弧焊，直径大于20mm时，宜采用穿孔塞焊。当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于6mm及

　　0.5d（Ⅰ级钢筋）或0.6d（Ⅱ级钢筋）。④受拉锚筋当充分利用其强度时，其锚固长度应符合下表要求，同时，光圆钢筋末端应做弯钩。当不能满足时，可采用加焊端部锚板或横向钢筋等锚固措施。①当未充分利用锚筋的受拉强度，或为受剪、受压锚筋，其锚固长度不应小于

　　对于受拉和受弯预埋件，锚筋间距b（水平）及b1（竖向）、锚筋中心至构件边缘距离C（水平）及

　　当埋件结构设计满足以上要求后，即需要确定锚筋直径，其需根据具体输入条件计算得出，以下为锚筋面积As

　　计算。①有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，并取其中的较大值。

　　bfy）+M／（0.4αrαbfyz）②有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，并取其中的较大值。As≥（V-0.3N）／（

　　——对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值。②在对接接头和T形接头中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝，齐正应力和剪应力应分别计算。但在同时受有较大的正应力和剪应力处（如梁腹板横向对接焊缝的端部）应按下式计算

　　≤1.1ftW注1.当承受轴心力的板件用斜焊缝对接，焊缝与作用力间的夹角θ符合tgθ≤1.5时，其强度可不计算。2.

　　f——正面角焊缝的强度设计值增大系数；对承受静力载荷和间接动力载荷的结构β

　　f=1.22；对直接承受动力载荷的结构βf=1.0。1.斜角焊缝（图6-2）的强度亦按上式计算，但取β

　　α/2；当α≤90°时，h0=0.7hf。α为两焊脚边的夹角。2.不焊透的对接焊缝（图6-3）的强度，应按角焊缝的计算公式计算，但取β

　　为坡口根部至焊缝表面（不考虑余高）的最短距离；α为V形坡口角度。图6- 2

　　形坡口；（d）U形坡口；（e）J形坡口当熔合线处焊缝截面边长等于或接近于最短距离s时（图6-3b、c

　　），抗剪强度设计值应按角焊缝的强度设计值乘以1.22。焊缝强度设计值见附表。